دفترچهٔ محاسبات سازه
DESIGN4_2_اصفهان
تاریخ2026-09-30
نسخهٔ sazeh0.1.0
NOT A LEGAL STAMP / این خروجی مهر مهندسی نیست
✖ 8 بند رعایت نشده است
| بند | چه تعداد | بدترین نسبت | راه رفع | نمونه |
|---|---|---|---|---|
| MABHAS9-1399:torsion | 19 عضو | 2.461 | فرض مهندس | Tu=24290406 N.mm exceeds the crushing cap phi*Tn,max=9871128 N.mm; closed stirrups cannot … |
| MABHAS9-1399:wall-flexure | 2 طبقه | 1.960 | مدل یا روش | pier P1 at ST1 (12 panel(s)): Pu=-241391 N, Mu=3046489190 N.mm, phiMn=1554460422 N.mm … |
| STD2800-4:3-1-W | 1 ردیف | 1.309 | مدل یا روش | model W exceeds code W |
| STD2800-4:3-3-3-modal-mass | 2 ردیف | 1.247 | مدل یا روش | Y: only 0.722 of the seismic mass over 12 modes - 90% is never reached, so these modes do … |
| STD2800-4:3-3-3 | 1 ردیف | 1.119 | مدل یا روش | T_analytical=0.4817s exceeds 1.25 T_empirical=0.4304s, so the base shear must use the … |
| MABHAS9-1399:column-biaxial | 4 عضو | 1.112 | مقطع | load contour (alpha=1): Mx/phiMnx + My/phiMny = 1.112 at Pu=197433 N [governing axial … |
| MABHAS9-1399:column-PM | 1 عضو | 1.096 | مقطع | Pu=197433 N, Mu=122846459 N.mm, phiMn=112048324 N.mm (phi=0.883) [governing axial case … |
| MABHAS9-1399:SCWB | 1 گره | 1.026 | مقطع | nominal sum Mnc=250545166 vs 1.2 sum Mnb=257080711 N.mm |
- «مقطع» یعنی بزرگکردن مقطع اعضا ضابطه را رعایت میکند. «فرض مهندس» یعنی حکم به فرضی بستگی دارد که مهندس باید اعلام کند، مانند سازگاری بودن پیچش تیر. «مدل یا روش» یعنی با تغییر مقطع رعایت نمی‌شود و باید منبع جرم، تعداد مودها یا روش تحلیل در خود مدل اصلاح شود، یا نسبت گزارششده کران بالای روش ابزار است.
- 23 از 166 عضو دستکم یک بند را رد میکند.
تشخیص
- 4 از 4 عضوی که در بندهای مقاومتِ ستون جوابگو نیستند، در تراز «ROOF» و بالاتر از آن قرار دارد. سیستم باربر جانبی در همین تراز متوقف میشود و بالاتر از آن (PENT) تنها قاب باقی میماند. شاهد این موضوع دریفت است: 0.0157 در ترازهای بدون دیوار در برابر 0.0058 در ترازهای دارای دیوار، یعنی 2.7 برابر.
- چه باید کرد: سیستم باربر جانبی را تا این ترازها امتداد دهید، از راه ادامهٔ دیوار برشی یا افزودن مهاربند در همان ترازها. از آنجا که علت، نبودِ سیستم جانبی در این ترازها است و نه کمبود مقطع، بزرگکردن ستون همان ترازها این ضابطه را برطرف نمی‌کند و تنها وزن اضافه میکند.
- شاهد: column_strength_failures = 4، of_which_at_or_above_the_stop = 4، share = 1.0، last_level_with_walls = ROOF، wall_panels = 224، levels_above = PENT، worst_drift_above = 0.0157، worst_drift_below = 0.0058، drift_jump = 2.73، scwb_joints_at_or_above_the_stop = 1، scwb_joints = 1
- 1 گره ستونقوی-تیرضعیف را رد میکند در حالی که فقط 1 ستونِ آن گرهها در P-M مردود است — یعنی تیر نسبت به ستون قوی است، نه اینکه ستون ضعیف باشد.
- چه باید کرد: عمق تیر را کم کنید یا ستون همان گرهها را بزرگ کنید.
- شاهد: failing_joints = 1، columns_at_those_joints = 2، already_failing_PM = 1
- 4 بند موکول شده و کنترل نشده — موکول یعنی طراحینشده، نه قبول. فهرست در بخش ۱۲.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱ از ۲۶
بخش ۱
فرض‌ها
- روش تحلیل: استاتیکی معادل استاندارد ۲۸۰۰ (بند ۳-۳)، تحلیل خطی، دیافراگم صلب. تحلیل طیفی و تاریخچهٔ زمانی انجام نشده.
- سختی مقاطع بتنی: 0.35 Ig تیر و 0.7 Ig ستون — مبنای ضرایب ترکخوردگی تحلیل نیروی مبحث ۹. دریفت با همین سختی درآمده، و بخش ۱۱ میگوید مبنای دیگر چه دریفتی میداد و آیا حکم عوض میشود یا نه.
- خروج از مرکزیت اتفاقی ۵٪ روی هر الگوی زلزله اعمال شده و دریفت روی گوشهٔ دیافراگم کنترل میشود، نه مرکز جرم.
- اثر مؤلفهٔ قائم زلزله برای کل سازه اعمال نشده؛ بند ۳-۳-۹ آن را فقط برای A ≥ ۰٫۳۵ لازم میداند.
- اثر P-Δ مستقیماً در تحلیل نیست (تحلیل مرتبهٔ اول است)، ولی لنگر ستون هر دو مصالح به مرتبهٔ دوم برده میشود. فولاد: ضرایب B1 و B2 بند ۱۰-۲-۴. بتن: مسیر ستون لاغر مبحث ۹ — اگر k·lu/r > ۲۲ باشد، لنگر در بزرگترِ δ_ns (از بار بحرانی خودِ عضو) و δ_s (از شاخص پایداری Q طبقه) ضرب میشود. در هر دو مصالح چون یک تحلیل داریم تفکیک بخش بدونانتقال از بخش انتقالی ممکن نیست، پس بزرگترِ دو ضریب روی کل لنگر مینشیند: برای سهم سِوی درست و برای سهم ثقلی محافظهکارانه.
- ستون بتنی: منحنی اندرکنش P-M از سازگاری کرنش با بلوک مستطیلی معادل و آرماتور لایهای ساخته میشود، بدون اثر محصورشدگی. ردیف P-M تکمحوره است (لنگر حاکم بزرگترینِ دو محور)؛ وقتی هر دو لنگر وجود دارد، ردیف جدای دومحوره حاکم است — روش بار متقابل برسلر بالای Pu = ۰٫۱ fc Ag و منحنی همتراز با توان ۱ زیر آن.
- برش ستون و تیر بتنی در قاب متوسط از پوش تحلیل است. در قاب شکلپذیر ویژه (یا دوگانه) تقاضا بزرگترِ پوش تحلیل و Ve است؛ Ve از لنگرهای محتمل دو سر با fy×۱٫۲۵ بهعلاوهٔ برش ثقلی دهانه.
- فاصلهٔ خاموت در ناحیهٔ بحرانی طراحی میشود، نه کنترل: کوچکترِ فاصلهٔ لازم برای برش (دو شاخهٔ Φ۱۰) و حد ضوابط شکلپذیری همان ردهٔ قاب. طول وصله و خم در آن نیست.
- پیچش عضو بتنی زیر آستانه صرفنظر میشود و بالای آن خاموت بسته بهعلاوهٔ آرماتور طولی اضافه طراحی میشود؛ خردشدن قطری یا فاصلهٔ غیرقابلساخت مردودِ مقطع است. پیچش تعادلی فرض شده و کاهش سازگاری اعمال نشده است.
- آرماتور تیر از لنگر حاکم درمیآید؛ آرماتور فشاری، خاموت، وصله و خم در آن نیست.
- مصالح با وزن مخصوص صفر در مدل هست (C0) و 0 عضو، 4 دال و 0 دیوار از آن ساخته شده‌اند. وزن اینها در W شمرده نشده — که اگر وزنشان بهصورت بار وارد شده باشد درست است (عرف دفتر برای پله و رمپ)، و اگر نشده باشد W و برش پایه کمبرآورد است.
- طراحی پی، دیوار برشی، اتصال فولادی و جزئیات آرماتور در این دفترچه نیست.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲ از ۲۶
بخش ۲
نسخهٔ آیین‌نامه
- استاندارد ۲۸۰۰: 4 (لازمالاجرا)، اصلاحیه: 1395 اصلاحیه، 1399 اصلاحیه + پیوست ششم (اجرای میانقاب و والپست) لازمالاجرا
- ویرایش 5: پیشنویس، استفاده نشد
- مبحث ۶: 1398 (لازمالاجرا)
- مبحث ۹: 1399 (لازمالاجرا)
- مبحث ۱۰: 1401 (لازمالاجرا)
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۳ از ۲۶
بخش ۳
هندسه و سیستم
| پارامتر | مقدار |
|---|---|
| تعداد طبقات | 5 |
| ارتفاع کل | 16.100 m |
| سیستم | dual_rc_mrf_shearwall |
| Ru | 6.5 |
| Cd | 5.0 |
| I | 1.0 |
| خاک | III |
| A | 0.25 |
| محل | اصفهان (اصفهان) (moderate) |
| منبع A | پیوست ۱ استاندارد ۲۸۰۰ (ویرایش چهارم): اصفهان (اصفهان)؛ این جدول هنوز با نسخهٔ چاپی استاندارد مقابله نشده است |
| طبقه | تراز (m) | ارتفاع (m) |
|---|---|---|
| ST1 | 0.00 | 3.50 |
| ST2 | 3.50 | 3.20 |
| ST3 | 6.70 | 3.20 |
| ROOF | 9.90 | 3.20 |
| PENT | 13.10 | 3.00 |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۴ از ۲۶
بخش ۴
مصالح
| مصالح | نوع | fc (MPa) | fy (MPa) | fyt (MPa) | E (MPa) | وزن مخصوص (kgf/m³) |
|---|---|---|---|---|---|---|
| ST37PLATE | steel | — | 240.0 | — | 200,000 | 7,850 |
| C25 | concrete | 25.0 | 400.0 | 340.0 | 23,500 | 2,300 |
| AIII | steel | — | 400.0 | — | 200,000 | 7,850 |
| AII | steel | — | 340.0 | — | 200,000 | 7,850 |
| ST37HOTROLL | steel | — | 240.0 | — | 200,000 | 7,850 |
| ST52PLATE | steel | — | 360.0 | — | 200,000 | 7,850 |
| ST52HOTROLL | steel | — | 360.0 | — | 200,000 | 7,850 |
| C30 | concrete | 30.0 | 400.0 | 340.0 | 25,742 | 2,300 |
| C0 | concrete | 25.0 | 400.0 | 340.0 | 23,500 | 0 |
| A416Gr270 | steel | — | 1689.905 | — | 196,501 | 7,849 |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۵ از ۲۶
بخش ۵
مقاطع به‌کاررفته
| مقطع | نوع | ابعاد (mm) | A (mm²) | Iy (mm⁴) | Iz (mm⁴) | آرماتور | پوشش | تعداد عضو |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| B350X350 | rc_rect | 350×350 | 122,500 | 1,250,520,833 | 1,250,520,833 | — | — | 42 |
| B300X350 | rc_rect | 300×350 | 105,000 | 1,071,875,000 | 787,500,000 | — | — | 47 |
| C350X350 | rc_rect | 350×350 | 122,500 | 1,250,520,833 | 1,250,520,833 | 8#20 | 40 | 30 |
| C300X300 | rc_rect | 300×300 | 90,000 | 675,000,000 | 675,000,000 | 8#20 | 40 | 18 |
| C350X400 | rc_rect | 350×400 | 140,000 | 1,866,666,667 | 1,429,166,667 | 8#20 | 40 | 4 |
| B350X400 | rc_rect | 350×400 | 140,000 | 1,866,666,667 | 1,429,166,667 | — | — | 10 |
| B400X400 | rc_rect | 400×400 | 160,000 | 2,133,333,333 | 2,133,333,333 | — | — | 2 |
| B250X350 | rc_rect | 350×250 | 87,500 | 455,729,167 | 893,229,167 | — | — | 13 |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۶ از ۲۶
بخش ۶
بارگذاری ثقلی
| الگو | نوع | kgf/m² | kN/m² | ضریب وزن خود |
|---|---|---|---|---|
| Dead | dead | 646 | 6.33 | 1 |
| LiveR | live | 204 | 2.00 | 0 |
| LivenR | live | 500 | 4.90 | 0 |
| Leq | live | 100 | 0.98 | 0 |
| SD | dead | 700 | 6.86 | 0 |
| EZ1 | dead | 105 | 1.03 | 0 |
| MASS | dead | 50 | 0.49 | 0 |
| Lr | live_roof | 150 | 1.47 | 0 |
- ضخامت دال: 140 mm، 150 mm، 170 mm (37 پانل)
- بار سطحی روی دال نوشته میشود و به تیرهای پیرامون توزیع میگردد؛ هر دو یک بارند و در وزن لرزه‌ای یک بار شمرده می‌شوند.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۷ از ۲۶
بخش ۷
وزن لرزه‌ای
- W = 1,080,912 kgf (1,081 tonf) (10,600 kN)
- کنترل منبع جرم: fail - model W exceeds code W
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۸ از ۲۶
بخش ۸
ضریب زلزله
| T0 | Ts | S | S0 | B1 | N | B | C | Cmin | T |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 0.15 | 0.7 | 1.75 | 1.1 | 2.7500 | 1.0000 | 2.7500 | 0.10577 | 0.03000 | 0.3443 s |
- V = 114,327 kgf (114 tonf) (1,121 kN)
- حاکم: C·W
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۹ از ۲۶
بخش ۹
توزیع ارتفاعی
| طبقه | wi | hi (mm) | Fi |
|---|---|---|---|
| ST1 | 276,593 kgf | 3500 | 12,347 kgf (121 kN) |
| ST2 | 271,913 kgf | 6700 | 23,236 kgf (228 kN) |
| ST3 | 275,398 kgf | 9900 | 34,773 kgf (341 kN) |
| ROOF | 230,067 kgf | 13100 | 38,439 kgf (377 kN) |
| PENT | 26,942 kgf | 16100 | 5,532 kgf (54.25 kN) |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۰ از ۲۶
بخش ۱۰
کنترل واژگونی
| کمیت | مقدار |
|---|---|
| لنگر واژگونی Σ Fi·hi | 1,135,771 kgf·m |
| بار مردهٔ Wp | 1,038,984 kgf |
| کوچک‌ترین بعد پلان | 9.96 m |
| نسبت لاغری H/B | 1.62 |
| لنگر مقاوم 0.9·Wp·B/2 | 4,656,727 kgf·m |
| ضریب اطمینان | 4.10 |
| حکم | قبول |
- ضریب 4.10 است و ویرایش ۴ عدد صریحی نمیدهد: چارچوب را میدهد و حاشیه را به ترکیب بار میسپارد (همان کاری که ASCE 7 میکند)، پس شرط عملی همان SF ≥ 1.00 با سمت مقاوم روی ۰٫۹D است.
- لنگر مقاوم فقط با بار مرده و نصف کوچک‌ترین بعد پلان گرفته شده. بند اجازه میدهد وزن خود پی و سربار خاک هم در سمت مقاوم بیایند؛ اینجا نیامدهاند، و ظرفیت کششی شمع یا شناژ هم نه. پس این عدد کف پایداری واقعی است.
- مأخذ اعداد این بند: codes/std2800/ed4/tables.json ← بلوک provenance. از نسخهٔ چاپی استاندارد خوانده نشده؛ دو منبع ثانویهٔ فارسی است، همرده با جدول شهرهای پیوست ۱.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۱ از ۲۶
بخش ۱۱
کنترل دریفت
| story | dir | combo | node | Δeu corner (mm) | Δeu CM (mm) | ΔM (mm) | ΔM/h | limit | state | source |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ST1 | X | SX1_EXN_EYN | 1@ST1 | 1.273 | 1.240 | 6.366 | 0.00182 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ST2 | X | SX1_EXN_EYN | 28@ST2 | 2.691 | 2.604 | 13.454 | 0.00420 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ST3 | X | SX1_EXN_EYN | 28@ST3 | 3.440 | 3.333 | 17.200 | 0.00538 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ROOF | X | SX1_EXN_EYN | 28@ROOF | 3.680 | 3.573 | 18.400 | 0.00575 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| PENT | X | SX1_EXP_EYP | 11@PENT | 9.423 | 9.081 | 47.116 | 0.01571 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ST1 | Y | SY1_EXN_EYN | 1@ST1 | 0.433 | 0.419 | 2.167 | 0.00062 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ST2 | Y | SY1_EXN_EYN | 28@ST2 | 0.859 | 0.844 | 4.297 | 0.00134 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ST3 | Y | SY1_EXP_EYP | 30@ST3 | 1.095 | 1.080 | 5.477 | 0.00171 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| ROOF | Y | SY1_EXP_EYP | 30@ROOF | 1.196 | 1.163 | 5.979 | 0.00187 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
| PENT | Y | SY1N_EXN_EYN | 2@PENT | -6.713 | -6.544 | -33.564 | 0.01119 | 0.025 | PASS | rigid_diaphragm_rotation |
- سختی ترکخوردهای که این تحلیل روی آن اجرا شده: مبحث ۹ تحلیل نیرو (۰٫۳۵ تیر / ۰٫۷ ستون).
- روی ۲۸۰۰ بند ۳-۳-۳-۳ (۰٫۵ تیر / ۱٫۰ ستون) دریفت 0.0110 می‌شد، در برابر 0.0157 فعلی (حد 0.025).
- هر دو مبنا یک حکم میدهند، پس این انتخاب اینجا جواب را عوض نمی‌کند.
- عدد مبنای دیگر با مقیاسکردن درآمده نه با تحلیل دوم: وقتی هر دو ضریب با یک نسبت عوض می‌شوند، کل ماتریس سختی بتنی یکنواخت مقیاس میخورد و تغییرمکان دقیقاً به عکس آن. در برابر تحلیل واقعی خطایش ۰٫۴٪ اندازهگیری شد؛ باقیمانده مال لینکهای دیافراگم و اعضای فولادی است که مقیاس نمیخورند.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۲ از ۲۶
بخش ۱۲
ترکیب بارها
| ترکیب | نوع | ضریب × الگوی بار |
|---|---|---|
| CON1-1 | ثقلی | 1.4·Dead + 1.4·WATER-ST + 1.4·SD + 1.4·Deq |
| CON2-1 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·LiveR + 1.6·LivenR + 1.6·Leq + 0.5·Lr + 0.5·SNOW |
| CON3-1 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·SNOW + 1.6·Lr + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq |
| CON-ST5-1 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-2 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-3 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-4 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-5 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-6 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-7 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-8 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-9 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-10 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-11 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-12 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-13 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-14 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-15 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-16 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-17 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-18 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-19 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-20 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-21 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-22 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-23 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-24 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-25 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-26 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-27 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-28 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-29 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-30 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-31 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST5-32 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 + 0.2·SNOW |
| CON-ST7-1 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-2 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-3 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-4 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-5 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-6 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-7 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-8 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-9 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-10 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-11 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-12 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-13 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-14 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-15 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-16 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| CON-ST7-17 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-18 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-19 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-20 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-21 | زلزله | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-22 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-23 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·ENX + -0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-24 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENX + 0.3·EY + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-25 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-26 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-27 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EPY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-28 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·EPY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-29 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-30 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-31 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·ENY + -0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST7-32 | زلزله | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + -1·ENY + 0.3·EX + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| CON-ST8 | ثقلی | -1·EZ1 |
| ST1-1 | ثقلی | 1.4·Dead + 1.4·WATER-ST + 1.4·SD + 1.4·Deq + 1.4·NDEADX + 1.4·NSDX + 1.4·NDeqX |
| ST1-2 | ثقلی | 1.4·Dead + 1.4·WATER-ST + 1.4·SD + 1.4·Deq + -1.4·NDEADX + -1.4·NSDX + -1.4·NDeqX |
| ST1-3 | ثقلی | 1.4·Dead + 1.4·WATER-ST + 1.4·SD + 1.4·Deq + 1.4·NDEADY + 1.4·NSDY + 1.4·NDeqY |
| ST1-4 | ثقلی | 1.4·Dead + 1.4·WATER-ST + 1.4·SD + 1.4·Deq + -1.4·NDEADY + -1.4·NSDY + -1.4·NDeqY |
| ST2-1 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·LiveR + 1.6·LivenR + 1.6·Leq + 0.5·Lr + 0.5·SNOW + 1.2·NDEADX + 1.2·NSDX + 1.2·NDeqX + 1.6·NLiveRX + 1.6·NLivenRX + 1.6·NLeqX + 0.5·NLrX + 0.5·NSNOWX |
| ST2-2 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·LiveR + 1.6·LivenR + 1.6·Leq + 0.5·Lr + 0.5·SNOW + -1.2·NDEADX + -1.2·NSDX + -1.2·NDeqX + -1.6·NLiveRX + -1.6·NLivenRX + -1.6·NLeqX + -0.5·NLrX + -0.5·NSNOWX |
| ST2-3 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·LiveR + 1.6·LivenR + 1.6·Leq + 0.5·Lr + 0.5·SNOW + 1.2·NDEADY + 1.2·NSDY + 1.2·NDeqY + 1.6·NLiveRY + 1.6·NLivenRY + 1.6·NLeqY + 0.5·NLrY + 0.5·NSNOWY |
| ST2-4 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·LiveR + 1.6·LivenR + 1.6·Leq + 0.5·Lr + 0.5·SNOW + -1.2·NDEADY + -1.2·NSDY + -1.2·NDeqY + -1.6·NLiveRY + -1.6·NLivenRY + -1.6·NLeqY + -0.5·NLrY + -0.5·NSNOWY |
| ST3-1 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·SNOW + 1.6·Lr + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1.2·NDEADX + 1.2·NSDX + 1.2·NDeqX + 0.5·NLiveRX + 1·NLivenRX + 1·NLeqX + 1.6·NLrX + 1.6·NSNOWX |
| ST3-2 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·SNOW + 1.6·Lr + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1.2·NDEADX + -1.2·NSDX + -1.2·NDeqX + -0.5·NLiveRX + -1·NLivenRX + -1·NLeqX + -1.6·NLrX + -1.6·NSNOWX |
| ST3-3 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·SNOW + 1.6·Lr + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1.2·NDEADY + 1.2·NSDY + 1.2·NDeqY + 0.5·NLiveRY + 1·NLivenRY + 1·NLeqY + 1.6·NLrY + 1.6·NSNOWY |
| ST3-4 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·SNOW + 1.6·Lr + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1.2·NDEADY + -1.2·NSDY + -1.2·NDeqY + -0.5·NLiveRY + -1·NLivenRY + -1·NLeqY + -1.6·NLrY + -1.6·NSNOWY |
| SOIL1 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 1.6·LiveR + 1.6·LivenR + 1.6·Leq + 1.6·SOIL |
| SOIL2 | ثقلی | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1.6·SOIL |
| RS5-1 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| RS5-2 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| RS5-3 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| RS5-4 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| RS7-1 | ثقلی | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| RS7-2 | ثقلی | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| RS7-3 | ثقلی | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EZ1 + 1·EZ2 |
| RS7-4 | ثقلی | 0.9·Dead + 0.9·WATER-ST + 0.9·SD + 0.9·Deq + 1·EZ1 + -1·EZ2 |
| PS-1 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADX + 1·NSDX + 1·NDeqX |
| PS-2 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADX + -1·NSDX + -1·NDeqX |
| PS-3 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADY + 1·NSDY + 1·NDeqY |
| PS-4 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADY + -1·NSDY + -1·NDeqY |
| PS-5 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADX + 1·NSDX + 1·NDeqX + 1·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·NLiveRX + 1·NLivenRX + 1·NLeqX |
| PS-6 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADX + -1·NSDX + -1·NDeqX + 1·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·NLiveRX + -1·NLivenRX + -1·NLeqX |
| PS-7 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADY + 1·NSDY + 1·NDeqY + 1·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1·NLiveRY + 1·NLivenRY + 1·NLeqY |
| PS-8 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADY + -1·NSDY + -1·NDeqY + 1·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1·NLiveRY + -1·NLivenRY + -1·NLeqY |
| PS-9 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADX + 1·NSDX + 1·NDeqX + 1·Lr + 1·SNOW + 1·NLrX + 1·NSNOWX |
| PS-10 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADX + -1·NSDX + -1·NDeqX + 1·Lr + 1·SNOW + -1·NLrX + -1·NSNOWX |
| PS-11 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADY + 1·NSDY + 1·NDeqY + 1·Lr + 1·SNOW + 1·NLrY + 1·NSNOWY |
| PS-12 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADY + -1·NSDY + -1·NDeqY + 1·Lr + 1·SNOW + -1·NLrY + -1·NSNOWY |
| PS-13 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADX + 1·NSDX + 1·NDeqX + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq + 0.75·NLiveRX + 0.75·NLivenRX + 0.75·NLeqX + 0.75·Lr + 0.75·SNOW + 0.75·NLrX + 0.75·NSNOWX |
| PS-14 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADX + -1·NSDX + -1·NDeqX + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq + -0.75·NLiveRX + -0.75·NLivenRX + -0.75·NLeqX + 0.75·Lr + 0.75·SNOW + -0.75·NLrX + -0.75·NSNOWX |
| PS-15 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·NDEADY + 1·NSDY + 1·NDeqY + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq + 0.75·NLiveRY + 0.75·NLivenRY + 0.75·NLeqY + 0.75·Lr + 0.75·SNOW + 0.75·NLrY + 0.75·NSNOWY |
| PS-16 | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -1·NDEADY + -1·NSDY + -1·NDeqY + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq + -0.75·NLiveRY + -0.75·NLivenRY + -0.75·NLeqY + 0.75·Lr + 0.75·SNOW + -0.75·NLrY + -0.75·NSNOWY |
| PS-17 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·EPX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-18 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·EPX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-19 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·EPX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-20 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·EPX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-21 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·ENX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-22 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·ENX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-23 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·ENX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-24 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·ENX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-25 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·EPY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-26 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·EPY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-27 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·EPY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-28 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·EPY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-29 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·ENY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-30 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·ENY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-31 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.7·ENY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-32 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.7·ENY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-33 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·EPX + 0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-34 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·EPX + -0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-35 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·EPX + -0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-36 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·EPX + 0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-37 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·ENX + 0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-38 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·ENX + -0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-39 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·ENX + -0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-40 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·ENX + 0.1575·EY + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-41 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·EPY + 0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-42 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·EPY + -0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-43 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·EPY + -0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-44 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·EPY + 0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-45 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·ENY + 0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-46 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·ENY + -0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-47 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 0.525·ENY + -0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-48 | زلزله | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + -0.525·ENY + 0.1575·EX + 0.525·EZ1 + 0.525·EZ2 + 0.75·LiveR + 0.75·LivenR + 0.75·Leq |
| PS-49 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·EPX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-50 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·EPX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-51 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·EPX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-52 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·EPX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-53 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·ENX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-54 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·ENX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-55 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·ENX + 0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-56 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·ENX + -0.21·EY + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-57 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·EPY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-58 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·EPY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-59 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·EPY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-60 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·EPY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-61 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·ENY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-62 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·ENY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-63 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + -0.7·ENY + 0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| PS-64 | زلزله | 0.6·Dead + 0.6·WATER-ST + 0.6·SD + 0.6·Deq + 0.7·ENY + -0.21·EX + 0.7·EZ1 + 0.7·EZ2 |
| Comb4-1 | باد | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1.6·WX + 0.5·Lr |
| Comb4-2 | باد | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1.6·WX + 0.5·Lr |
| Comb4-3 | باد | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + 1.6·WY + 0.5·Lr |
| Comb4-4 | باد | 1.2·Dead + 1.2·WATER-ST + 1.2·SD + 1.2·Deq + 0.5·LiveR + 1·LivenR + 1·Leq + -1.6·WY + 0.5·Lr |
| DEF-D | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq |
| DEF-D+L | ثقلی | 1·Dead + 1·WATER-ST + 1·SD + 1·Deq + 1·Leq + 1·LiveR + 1·LivenR |
| DCON1 | ثقلی | 1.4·Dead |
| DCON2 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.6·LiveR |
| SX1_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EX + 0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX1_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EPX + 0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX1_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·ENX + 0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SX2_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EX + 0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX2_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EPX + 0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX2_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + 1·ENX + 0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SY1_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EY + 0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY1_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EPY + 0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY1_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·ENY + 0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SY2_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EY + 0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY2_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EPY + 0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY2_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + 1·ENY + 0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SX1N_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EX + -0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX1N_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EPX + -0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX1N_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·ENX + -0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SY1N_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EY + -0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY1N_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EPY + -0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY1N_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·ENY + -0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SX2N_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EX + -0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX2N_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EPX + -0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX2N_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + -1·ENX + -0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SY2N_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EY + -0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY2N_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EPY + -0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY2N_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + -1·ENY + -0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SX1R_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EX + -0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX1R_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EPX + -0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX1R_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·ENX + -0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SX1NR_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EX + 0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX1NR_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EPX + 0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX1NR_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·ENX + 0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SY1R_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EY + -0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY1R_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EPY + -0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY1R_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·ENY + -0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SY1NR_EX_EY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EY + 0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY1NR_EPX_EPY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EPY + 0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY1NR_ENX_ENY | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·ENY + 0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SX2R_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EX + -0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX2R_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EPX + -0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX2R_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + 1·ENX + -0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SX2NR_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EX + 0.3·EY + 0.2·SNOW |
| SX2NR_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EPX + 0.3·EPY + 0.2·SNOW |
| SX2NR_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + -1·ENX + 0.3·ENY + 0.2·SNOW |
| SY2R_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EY + -0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY2R_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + 1·EPY + -0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY2R_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + 1·ENY + -0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| SY2NR_EX_EY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EY + 0.3·EX + 0.2·SNOW |
| SY2NR_EPX_EPY | زلزله | 0.9·Dead + -1·EPY + 0.3·EPX + 0.2·SNOW |
| SY2NR_ENX_ENY | زلزله | 0.9·Dead + -1·ENY + 0.3·ENX + 0.2·SNOW |
| DCON3 | ثقلی | 1.2·Dead + 1.6·LiveR + 0.5·SNOW |
| SX1_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EXP + 0.3·EYP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX1_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EXN + 0.3·EYN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX2_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + 1·EXP + 0.3·EYP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX2_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + 1·EXN + 0.3·EYN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY1_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EYP + 0.3·EXP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EYN + 0.3·EXN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY2_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + 1·EYP + 0.3·EXP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + 1·EYN + 0.3·EXN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX1N_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EXP + -0.3·EYP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX1N_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EXN + -0.3·EYN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1N_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EYP + -0.3·EXP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1N_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EYN + -0.3·EXN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX2N_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + -1·EXP + -0.3·EYP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX2N_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + -1·EXN + -0.3·EYN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2N_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + -1·EYP + -0.3·EXP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2N_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + -1·EYN + -0.3·EXN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX1R_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EXP + -0.3·EYP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX1R_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EXN + -0.3·EYN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX1NR_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EXP + 0.3·EYP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX1NR_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EXN + 0.3·EYN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1R_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EYP + -0.3·EXP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1R_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + 1·EYN + -0.3·EXN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1NR_EXP_EYP | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EYP + 0.3·EXP + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SY1NR_EXN_EYN | زلزله | 1.2·Dead + 1·LiveR + -1·EYN + 0.3·EXN + 0.2·SNOW + 1·EZ |
| SX2R_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + 1·EXP + -0.3·EYP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX2R_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + 1·EXN + -0.3·EYN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX2NR_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + -1·EXP + 0.3·EYP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SX2NR_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + -1·EXN + 0.3·EYN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2R_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + 1·EYP + -0.3·EXP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2R_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + 1·EYN + -0.3·EXN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2NR_EXP_EYP | زلزله | 0.9·Dead + -1·EYP + 0.3·EXP + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| SY2NR_EXN_EYN | زلزله | 0.9·Dead + -1·EYN + 0.3·EXN + 0.2·SNOW + -1·EZ |
| EZC_UP | زلزله | -1·EZC |
ترکیبهای ۱۰۰ درصد یک راستا با ۳۰ درصد راستای عمود (بند ۳-۳-۶) در هر دو راستا و با هر چهار علامت در فهرست بالا حاضر است.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۳ از ۲۶
بخش ۱۳
آرماتور خمشی تیر
| عضو | ترکیب حاکم | As req (mm²) | ρ | ρmin | ρmax | منبع |
|---|---|---|---|---|---|---|
| B12@ST1 | CON2-1 | 1544 | 0.014 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B27@ST1 | CON2-1 | 1254 | 0.01137 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B27@ROOF | CON2-1 | 1173 | 0.01241 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B27@ST2 | CON2-1 | 1171 | 0.01062 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B27@ST3 | CON2-1 | 1161 | 0.01228 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B4@ST3 | DCON2 | 1020 | 0.01079 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B4@ROOF | DCON2 | 1014 | 0.01073 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B4@ST2 | DCON2 | 995 | 0.00902 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B4@ST1 | DCON2 | 971 | 0.0088 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B13@ST3 | DCON2 | 929 | 0.00983 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B13@ST2 | DCON2 | 927 | 0.00841 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B12@ST2 | CON2-1 | 924 | 0.00838 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B13@ST1 | CON2-1 | 922 | 0.00836 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B12@ST3 | CON2-1 | 919 | 0.00973 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B13@ROOF | CON2-1 | 889 | 0.00941 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B12@ROOF | CON2-1 | 807 | 0.00854 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B18@ST1 | CON2-1 | 682 | 0.00619 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B28@ST3 | SX1N_EXN_EYN | 653 | 0.00691 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B28@ST2 | SX1N_EXN_EYN | 631 | 0.00573 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B11@ST3 | CON2-1 | 586 | 0.0062 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B11@ST2 | CON2-1 | 564 | 0.00512 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B11@ST1 | CON2-1 | 562 | 0.0051 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B3@ST1 | CON2-1 | 561 | 0.00509 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B8@PENT | SY_CQC | 546 | 0.00578 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B23@ROOF | SX_CQC | 541 | 0.00573 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B34@ROOF | SX_CQC | 538 | 0.00569 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B3@ST3 | CON2-1 | 536 | 0.00567 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B3@ST2 | CON2-1 | 533 | 0.00483 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B34@ST3 | SX_CQC | 533 | 0.00564 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B34@ST2 | SX1N_EXP_EYP | 524 | 0.00476 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B28@ROOF | SX_CQC | 520 | 0.0055 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B26@ROOF | CON2-1 | 507 | 0.00537 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B21@ST1 | CON1-1 | 504 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B29@ST2 | CON1-1 | 504 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B11@ROOF | CON2-1 | 472 | 0.00499 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B18@ROOF | SX_CQC | 458 | 0.00485 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B3@ROOF | CON2-1 | 453 | 0.00479 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B8@ROOF | SY_CQC | 447 | 0.00473 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B14@PENT | SX_CQC | 445 | 0.00471 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B20@ST1 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B22@ROOF | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B22@ST2 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B22@ST3 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B24@ROOF | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B24@ST2 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B24@ST3 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B29@ROOF | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B29@ST3 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B7@ST1 | CON1-1 | 441 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B18@ST3 | CON2-1 | 431 | 0.00456 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B5@PENT | SX_CQC | 429 | 0.00454 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B28@ST1 | SX1N_EXN_EYN | 429 | 0.00389 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B18@ST2 | CON2-1 | 427 | 0.00388 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B1@ROOF | CON1-1 | 415 | 0.00439 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B10@ROOF | SX_CQC | 415 | 0.00439 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B34@ST1 | SX_CQC | 388 | 0.00352 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B10@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B10@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B16@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B16@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B17@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B17@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B1@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B23@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B23@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B25@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B25@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B26@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B26@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B2@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B30@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B30@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B31@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B31@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B6@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B6@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B8@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B8@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B9@ST1 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B9@ST2 | CON1-1 | 386 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B8@ST3 | SX_CQC | 363 | 0.00384 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B26@ST3 | SX_CQC | 334 | 0.00353 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B10@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B16@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B16@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B17@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B17@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B1@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B23@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B25@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B25@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B2@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B2@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B30@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B30@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B31@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B31@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B6@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B6@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B9@ROOF | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B9@ST3 | CON1-1 | 331 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B19@ST3 | SX1N_EXN_EYN | 280 | 0.00356 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B15@PENT | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B19@ROOF | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B19@ST1 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B19@ST2 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B32@ROOF | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B32@ST1 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B32@ST2 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B32@ST3 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B33@ROOF | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B33@ST1 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B33@ST2 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
| B33@ST3 | CON1-1 | 276 | 0.0035 | 0.0035 | 0.02032 | sazeh_mabhas9 |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۴ از ۲۶
بخش ۱۴
برش و خاموت تیر
| عضو | ترکیب | Vu (kgf) | φVn (kgf) | Vc (kgf) | Av/s (mm²/m) | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| B26@ROOF | SY1R_EXN_EYN | 12,158 | 12,158 | 0 | 1,484 | 1.000 | pass |
| B26@ST3 | SX_CQC | 10,028 | 10,028 | 0 | 1,224 | 1.000 | pass |
| B27@ROOF | CON-ST7-5 | 11,796 | 11,796 | 8,191 | 690 | 1.000 | pass |
| B27@ST3 | CON-ST7-5 | 10,692 | 10,692 | 8,191 | 555 | 1.000 | pass |
| B27@ST2 | CON2-1 | 12,053 | 12,053 | 9,556 | 597 | 1.000 | pass |
| B27@ST1 | SOIL2 | 11,132 | 11,132 | 9,556 | 484 | 1.000 | pass |
| B4@ROOF | SOIL2 | 10,580 | 10,580 | 8,191 | 542 | 1.000 | pass |
| B4@ST3 | SY1_EXP_EYP | 12,573 | 12,573 | 8,191 | 785 | 1.000 | pass |
| B4@ST2 | CON2-1 | 12,983 | 12,983 | 9,556 | 710 | 1.000 | pass |
| B4@ST1 | CON-ST5-1 | 11,872 | 11,872 | 9,556 | 574 | 1.000 | pass |
| B5@PENT | SX2_CQC | 6,289 | 6,289 | 0 | 768 | 1.000 | pass |
| B12@ROOF | CON1-1 | 10,300 | 10,300 | 8,191 | 508 | 1.000 | pass |
| B12@ST3 | SY1_EXP_EYP | 10,149 | 10,149 | 8,191 | 489 | 1.000 | pass |
| B12@ST2 | SY1N_EXN_EYN | 10,296 | 10,296 | 9,556 | 382 | 1.000 | pass |
| B12@ST1 | CON2-1 | 18,352 | 18,352 | 9,556 | 1,366 | 1.000 | pass |
| B13@ROOF | CON-ST7-5 | 11,245 | 11,245 | 8,191 | 623 | 1.000 | pass |
| B13@ST3 | CON1-1 | 11,920 | 11,920 | 8,191 | 705 | 1.000 | pass |
| B13@ST2 | SY2_EXP_EYP | 10,702 | 10,702 | 9,556 | 432 | 1.000 | pass |
| B13@ST1 | SX1_EX_EY | 12,264 | 12,264 | 9,556 | 622 | 1.000 | pass |
| B18@ST1 | CON3-1 | 12,799 | 12,799 | 9,556 | 688 | 1.000 | pass |
| B23@ROOF | SX_CQC | 12,451 | 12,451 | 0 | 1,520 | 1.000 | pass |
| B32@ST2 | SX2_EXP_EYP | 3,244 | 3,244 | 0 | 555 | 1.000 | pass |
| B32@ST1 | SX1_EXP_EYP | 3,091 | 3,091 | 0 | 528 | 1.000 | pass |
| B34@ST2 | SX1N_EXP_EYP | 11,927 | 11,927 | 0 | 1,456 | 1.000 | pass |
| B26@ST2 | CON1-1 | 11,554 | 11,554 | 0 | 1,411 | 1.000 | pass |
| B26@ST1 | CON1-1 | 11,794 | 11,794 | 0 | 1,440 | 1.000 | pass |
| B3@ROOF | CON1-1 | 7,714 | 7,714 | 8,191 | 192 | 1.000 | pass |
| B3@ST3 | CON1-1 | 8,308 | 8,308 | 8,191 | 264 | 1.000 | pass |
| B3@ST2 | CON1-1 | 8,475 | 8,475 | 9,556 | 160 | 1.000 | pass |
| B3@ST1 | CON1-1 | 8,658 | 8,658 | 9,556 | 182 | 1.000 | pass |
| B6@ROOF | CON1-1 | 3,607 | 3,607 | 0 | 440 | 1.000 | pass |
| B6@ST3 | CON1-1 | 3,743 | 3,743 | 0 | 457 | 1.000 | pass |
| B6@ST2 | CON1-1 | 4,124 | 4,124 | 0 | 503 | 1.000 | pass |
| B6@ST1 | CON1-1 | 4,124 | 4,124 | 0 | 503 | 1.000 | pass |
| B17@ROOF | CON1-1 | 2,118 | 2,118 | 0 | 259 | 1.000 | pass |
| B17@ST3 | CON1-1 | 2,118 | 2,118 | 0 | 259 | 1.000 | pass |
| B17@ST2 | CON1-1 | 2,499 | 2,499 | 0 | 305 | 1.000 | pass |
| B17@ST1 | CON1-1 | 2,499 | 2,499 | 0 | 305 | 1.000 | pass |
| B8@PENT | SY1_EXP_EYP | 6,730 | 6,730 | 8,191 | 72 | 1.000 | pass |
| B8@ROOF | SY_CQC | 5,715 | 5,715 | 0 | 698 | 1.000 | pass |
- 114 عضو دارد؛ 40 تای بدترین چاپ شد.
- Av/s سطح مقطع خاموتِ لازم در هر متر طول است (دو شاخه).
فاصلهٔ خاموت در ناحیهٔ بحرانی. خاموت این ناحیه طراحی شده است و فرض نشده است. ابتدا Φ10 و در صورت نیاز Φ12 به کار میرود، و در ستون تعداد شاخهها از کمترین مقدار مجاز تا یک شاخه برای هر میلگرد طولی وجه افزایش مییابد. فاصله کوچک‌ترین مقداری است که برش و پیچش، Ash ستون ویژه و ضوابط شکلپذیری ردهٔ همین قاب تعیین میکنند.
| عضو | ناحیهٔ بحرانی (mm) | فاصلهٔ خاموت | حاکم | برش می‌خواست | ضابطه می‌خواست | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|
| B15@PENT | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 430 mm | 56 mm | pass |
| B19@ST1 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 132 mm | 56 mm | pass |
| B19@ROOF | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 293 mm | 56 mm | pass |
| B19@ST3 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 293 mm | 56 mm | pass |
| B19@ST2 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 128 mm | 56 mm | pass |
| B22@ST3 | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 56 mm | 90 mm | pass |
| B29@ST3 | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 54 mm | 90 mm | pass |
| B24@ST3 | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 59 mm | 90 mm | pass |
| B22@ROOF | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 57 mm | 90 mm | pass |
| B29@ROOF | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 54 mm | 90 mm | pass |
| B24@ROOF | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 60 mm | 90 mm | pass |
| B22@ST2 | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 54 mm | 90 mm | pass |
| B24@ST2 | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 58 mm | 90 mm | pass |
| B29@ST2 | 800 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | shear+torsion | 52 mm | 90 mm | pass |
| B32@ROOF | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 178 mm | 56 mm | pass |
| B33@ROOF | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 212 mm | 56 mm | pass |
| B32@ST3 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 303 mm | 56 mm | pass |
| B33@ST3 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 225 mm | 56 mm | pass |
| B32@ST2 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 303 mm | 56 mm | pass |
| B33@ST2 | 500 | Φ10@50 mm (2 شاخه) | d/4 | 225 mm | 56 mm | pass |
- 114 عضو دارد؛ ۲۰ تای با نزدیکترین خاموت چاپ شد.
- قطر آرماتور طولی تیر روی مقطع ثبت نشده، پس Φ16 فرض شد. حد ۶db مستقیماً از همین میآید؛ با Φ۲۰ عدد ۱۲۰ میلی‌متر است نه ۹۶.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۵ از ۲۶
بخش ۱۵
ستون بتنی — P-M، دومحوره، برش و خاموت
| عضو | ترکیب | Pu (kgf) | Mu (kgf·m) | φMn (kgf·m) | آرماتور | ρ | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C5@ROOF | ST2-1 | 20,133 | 12,527 | 11,426 | 8#20 | 0.0279 | 1.096 | fail |
| C13@ROOF | SX1N_EXN_EYN | 19,859 | 8,421 | 11,420 | 8#20 | 0.0279 | 0.737 | pass |
| C11@PENT | SY_CQC | 5,377 | 6,966 | 10,543 | 8#20 | 0.0279 | 0.661 | pass |
| C10@PENT | SY_CQC | 5,304 | 6,950 | 10,536 | 8#20 | 0.0279 | 0.660 | pass |
| C5@ST2 | ST2-1 | 65,820 | 10,262 | 16,865 | 8#20 | 0.0205 | 0.608 | pass |
| C5@ST3 | ST2-1 | 42,903 | 6,769 | 11,250 | 8#20 | 0.0279 | 0.602 | pass |
| C7@ROOF | ST2-1 | 17,767 | 6,684 | 11,375 | 8#20 | 0.0279 | 0.588 | pass |
| C3@PENT | SX_CQC | 1,614 | 5,977 | 10,207 | 8#20 | 0.0279 | 0.586 | pass |
| C8@ROOF | ST2-1 | 14,363 | 8,010 | 14,217 | 8#20 | 0.0205 | 0.563 | pass |
| C2@PENT | SY_CQC | 1,943 | 5,747 | 10,236 | 8#20 | 0.0279 | 0.561 | pass |
| C11@ROOF | SX_CQC | 21,267 | 6,276 | 11,450 | 8#20 | 0.0279 | 0.548 | pass |
| C10@ROOF | SX_CQC | 20,051 | 6,234 | 11,424 | 8#20 | 0.0279 | 0.546 | pass |
| C13@ST3 | SX_CQC | 42,783 | 5,914 | 11,255 | 8#20 | 0.0279 | 0.525 | pass |
| C8@ST2 | ST2-1 | 49,905 | 8,770 | 17,191 | 8#20 | 0.0205 | 0.510 | pass |
| C10@ST3 | SX_CQC | 54,907 | 5,338 | 10,773 | 8#20 | 0.0279 | 0.496 | pass |
| C13@ST2 | ST2-1 | 69,199 | 8,090 | 16,679 | 8#20 | 0.0205 | 0.485 | pass |
| C11@ST3 | SX_CQC | 52,274 | 5,223 | 10,893 | 8#20 | 0.0279 | 0.479 | pass |
| C8@ST1 | ST2-1 | 75,125 | 7,351 | 16,345 | 8#20 | 0.0205 | 0.450 | pass |
| C6@ROOF | ST2-1 | 354 | 5,603 | 12,569 | 8#20 | 0.0205 | 0.446 | pass |
| C10@ST2 | SX_CQC | 78,198 | 6,930 | 16,053 | 8#20 | 0.0205 | 0.432 | pass |
| C11@ST2 | SX_CQC | 74,201 | 6,846 | 16,404 | 8#20 | 0.0205 | 0.417 | pass |
| C7@ST2 | ST2-1 | 57,286 | 6,154 | 17,226 | 8#20 | 0.0205 | 0.357 | pass |
| C5@ST1 | ST2-1 | 84,288 | 5,419 | 15,398 | 8#20 | 0.0205 | 0.352 | pass |
| C7@ST3 | ST2-1 | 37,441 | 3,907 | 11,409 | 8#20 | 0.0279 | 0.342 | pass |
| C2@ROOF | SX_CQC | -5,921 | 3,720 | 11,803 | 8#20 | 0.0205 | 0.315 | pass |
| C13@ST1 | ST2-1 | 86,576 | 4,526 | 15,129 | 8#20 | 0.0205 | 0.299 | pass |
| C12@ROOF | SX1N_EXP_EYP | 12,657 | 4,829 | 16,643 | 8#20 | 0.0180 | 0.290 | pass |
| C11@ST1 | SX_CQC | 96,074 | 3,914 | 14,684 | 8#20 | 0.0205 | 0.267 | pass |
| C6@ST2 | SX_CQC | -11,168 | 2,906 | 11,157 | 8#20 | 0.0205 | 0.260 | pass |
| C6@ST1 | SX_CQC | -17,394 | 2,698 | 10,361 | 8#20 | 0.0205 | 0.260 | pass |
| C7@ST1 | ST2-1 | 78,183 | 4,126 | 16,054 | 8#20 | 0.0205 | 0.257 | pass |
| C10@ST1 | SX_CQC | 101,638 | 3,701 | 14,477 | 8#20 | 0.0205 | 0.256 | pass |
| C8@ST3 | ST2-1 | 32,052 | 4,067 | 16,143 | 8#20 | 0.0205 | 0.252 | pass |
| C4@ROOF | SX_CQC | 4,550 | 2,591 | 10,469 | 8#20 | 0.0279 | 0.248 | pass |
| C12@ST2 | SX1N_EXP_EYP | 39,605 | 4,842 | 20,187 | 8#20 | 0.0180 | 0.240 | pass |
| C6@ST3 | SX_CQC | -5,786 | 2,754 | 11,820 | 8#20 | 0.0205 | 0.233 | pass |
| C2@ST1 | SX2_EXN_EYN | -57,957 | 1,144 | 5,118 | 8#20 | 0.0205 | 0.224 | pass |
| C3@ROOF | SY_CQC | -2,629 | 2,693 | 12,205 | 8#20 | 0.0205 | 0.221 | pass |
| C4@ST2 | SX_CQC | 15,980 | 2,938 | 14,402 | 8#20 | 0.0205 | 0.204 | pass |
| C12@ST1 | ST2-1 | 82,462 | 4,189 | 21,705 | 8#20 | 0.0180 | 0.193 | pass |
- 52 عضو دارد؛ 40 تای بدترین چاپ شد.
- Pu مثبت یعنی فشار. مقدار منفی یعنی ستون زیر ترکیب 0.9D − E در کشش خالص است و ظرفیت لنگرش روی شاخهٔ کششی منحنی اندرکنش خوانده شده.
اندرکنش دومحوره. جدول بالا تکمحوره است و بزرگترِ دو لنگر را میگیرد. وقتی هر دو لنگر وجود دارد — ستون گوشه زیر ترکیب ۱۰۰٪+۳۰٪ همیشه همین است — دو لنگر یک بتن را میخورند و ردیف زیر حاکم است.
| عضو | ترکیب | روش | M3 (kgf·m) | M2 (kgf·m) | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|
| C5@ROOF | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 12,527 | 180 | 1.112 | fail |
| C11@PENT | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 6,099 | 5,175 | 1.069 | fail |
| C10@PENT | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 5,936 | 5,211 | 1.064 | fail |
| C13@ROOF | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 8,294 | 3,325 | 1.009 | fail |
| C3@PENT | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 5,977 | 3,777 | 0.956 | pass |
| C7@ROOF | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 6,684 | 3,937 | 0.934 | pass |
| C8@ROOF | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 8,010 | 5,066 | 0.920 | pass |
| C2@PENT | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 5,528 | 3,728 | 0.908 | pass |
| C5@ST2 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 10,262 | 2,638 | 0.777 | pass |
| C11@ROOF | SX_CQC | Bresler reciprocal | 6,276 | 1,843 | 0.721 | pass |
| C6@ROOF | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 5,603 | 3,383 | 0.715 | pass |
| C8@ST2 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 8,770 | 3,522 | 0.710 | pass |
| C10@ROOF | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 6,234 | 1,863 | 0.709 | pass |
| C5@ST3 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 6,769 | 232 | 0.670 | pass |
| C13@ST3 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 5,697 | 1,845 | 0.667 | pass |
| C13@ST2 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 8,090 | 2,011 | 0.642 | pass |
| C10@ST3 | SX_CQC | Bresler reciprocal | 5,338 | 1,388 | 0.638 | pass |
| C8@ST1 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 7,351 | 2,395 | 0.628 | pass |
| C11@ST3 | SX_CQC | Bresler reciprocal | 5,223 | 1,223 | 0.614 | pass |
| C10@ST2 | SX_CQC | Bresler reciprocal | 6,930 | 1,800 | 0.596 | pass |
| C7@ST2 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 6,154 | 4,004 | 0.591 | pass |
| C7@ST3 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 3,907 | 2,890 | 0.576 | pass |
| C11@ST2 | SX_CQC | Bresler reciprocal | 6,846 | 1,529 | 0.575 | pass |
| C5@ST1 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 5,419 | 2,831 | 0.574 | pass |
| C10@ST1 | SX_CQC | Bresler reciprocal | 3,701 | 1,151 | 0.520 | pass |
| C11@ST1 | SX_CQC | Bresler reciprocal | 3,914 | 1,061 | 0.505 | pass |
| C13@ST1 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 4,526 | 806 | 0.488 | pass |
| C7@ST1 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 4,126 | 2,318 | 0.485 | pass |
| C8@ST3 | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 4,067 | 3,074 | 0.442 | pass |
| C2@ROOF | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 3,720 | 1,254 | 0.421 | pass |
| C12@ST1 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 4,189 | 122 | 0.376 | pass |
| C12@ROOF | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 4,798 | 1,046 | 0.362 | pass |
| C3@ROOF | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 2,405 | 1,773 | 0.349 | pass |
| C12@ST2 | ST2-1 | Bresler reciprocal | 4,935 | 457 | 0.329 | pass |
| C6@ST1 | SY_CQC | load contour (alpha=1) | 2,462 | 684 | 0.324 | pass |
| C4@ROOF | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 2,591 | 675 | 0.312 | pass |
| C1@ROOF | SX1N_EXN_EYN | load contour (alpha=1) | 1,953 | 1,045 | 0.292 | pass |
| C6@ST2 | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 2,906 | 320 | 0.289 | pass |
| C2@ST1 | SX_CQC | load contour (alpha=1) | 1,211 | 286 | 0.275 | pass |
| C4@ST2 | ST2-1 | load contour (alpha=1) | 2,862 | 1,059 | 0.252 | pass |
- 52 عضو دارد؛ 40 تای بدترین چاپ شد.
برش ستون. تا پیش از این فقط P-M و ρ کنترل می‌شد. Vc ترمِ محوری دارد: فشار ترک را میبندد و سهم بتن را بالا میبرد، کشش آن را کم میکند و میتواند صفرش کند.
| عضو | ترکیب | راستا | Vu (kgf) | φVn (kgf) | Vc (kgf) | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C1@ROOF | SX1_EX_EY | V3 | 324 | 324 | 0 | 1.000 | pass |
| C1@ST3 | SX2_CQC | V3 | 207 | 207 | 0 | 1.000 | pass |
| C1@ST2 | PS-1 | V3 | 200 | 200 | 0 | 1.000 | pass |
| C1@ST1 | CON2-1 | V3 | 11,468 | 11,468 | 11,705 | 1.000 | pass |
| C2@PENT | CON-ST7-1 | V2 | 102 | 102 | 0 | 1.000 | pass |
| C2@ROOF | CON-ST5-1 | V2 | 12,060 | 12,060 | 0 | 1.000 | pass |
| C2@ST3 | CON-ST5-1 | V3 | 12,117 | 12,117 | 0 | 1.000 | pass |
| C2@ST2 | CON3-1 | V3 | 12,119 | 12,119 | 0 | 1.000 | pass |
| C2@ST1 | CON-ST5-1 | V3 | 10,423 | 10,423 | 0 | 1.000 | pass |
| C3@PENT | SY1N_EXP_EYP | V3 | 10,237 | 10,237 | 0 | 1.000 | pass |
| C3@ROOF | CON3-1 | V3 | 12,034 | 12,034 | 0 | 1.000 | pass |
| C3@ST3 | CON-ST5-1 | V3 | 11,995 | 11,995 | 0 | 1.000 | pass |
| C3@ST2 | CON-ST7-1 | V3 | 11,955 | 11,955 | 0 | 1.000 | pass |
| C3@ST1 | CON1-1 | V3 | 10,247 | 10,247 | 0 | 1.000 | pass |
| C4@ROOF | PS-33 | V3 | 411 | 411 | 0 | 1.000 | pass |
| C4@ST2 | SX1_EX_EY | V2 | 13,353 | 13,353 | 0 | 1.000 | pass |
| C4@ST1 | CON-ST7-1 | V2 | 11,765 | 11,765 | 11,979 | 1.000 | pass |
| C5@ROOF | PS-13 | V2 | 10,058 | 10,058 | 8,592 | 1.000 | pass |
| C5@ST3 | CON1-1 | V2 | 10,837 | 10,837 | 9,964 | 1.000 | pass |
| C5@ST1 | CON-ST8 | V3 | 10,183 | 10,183 | 0 | 1.000 | pass |
| C6@ROOF | DCON1 | V2 | 12,401 | 12,401 | 0 | 1.000 | pass |
| C6@ST3 | CON1-1 | V2 | 12,388 | 12,388 | 0 | 1.000 | pass |
| C6@ST2 | SX1_EX_EY | V2 | 12,458 | 12,458 | 0 | 1.000 | pass |
| C6@ST1 | CON-ST5-1 | V2 | 10,786 | 10,786 | 0 | 1.000 | pass |
| C7@ROOF | CON-ST7-5 | V3 | 1,629 | 1,629 | 0 | 1.000 | pass |
| C7@ST3 | CON-ST5-1 | V2 | 10,391 | 10,391 | 9,499 | 1.000 | pass |
| C7@ST2 | CON-ST8 | V3 | 11,934 | 11,934 | 0 | 1.000 | pass |
| C7@ST1 | SOIL2 | V2 | 12,375 | 12,375 | 13,077 | 1.000 | pass |
| C8@ROOF | CON-ST7-1 | V2 | 12,646 | 12,646 | 0 | 1.000 | pass |
| C8@ST3 | CON-ST7-1 | V2 | 13,247 | 13,247 | 0 | 1.000 | pass |
| C8@ST1 | PS-5 | V2 | 12,991 | 12,991 | 13,961 | 1.000 | pass |
| C10@PENT | CON1-1 | V3 | 10,347 | 10,347 | 0 | 1.000 | pass |
| C10@ROOF | CON1-1 | V2 | 10,236 | 10,236 | 9,204 | 1.000 | pass |
| C10@ST3 | CON2-1 | V2 | 10,985 | 10,985 | 10,637 | 1.000 | pass |
| C10@ST2 | EZC_UP | V3 | 11,917 | 11,917 | 0 | 1.000 | pass |
| C10@ST1 | CON-ST7-5 | V2 | 13,206 | 13,206 | 14,503 | 1.000 | pass |
| C11@PENT | CON3-1 | V3 | 10,332 | 10,332 | 0 | 1.000 | pass |
| C11@ROOF | CON-ST5-1 | V2 | 10,189 | 10,189 | 9,125 | 1.000 | pass |
| C11@ST3 | DCON1 | V2 | 10,757 | 10,757 | 10,169 | 1.000 | pass |
| C11@ST2 | CON-ST8 | V3 | 11,933 | 11,933 | 0 | 1.000 | pass |
- 52 عضو دارد؛ 40 تای بدترین چاپ شد.
فاصلهٔ خاموت در ناحیهٔ بحرانی. خاموت این ناحیه طراحی شده است و فرض نشده است. ابتدا Φ10 و در صورت نیاز Φ12 به کار میرود، و در ستون تعداد شاخهها از کمترین مقدار مجاز تا یک شاخه برای هر میلگرد طولی وجه افزایش مییابد. فاصله کوچک‌ترین مقداری است که برش و پیچش، Ash ستون ویژه و ضوابط شکلپذیری ردهٔ همین قاب تعیین میکنند.
| عضو | ناحیهٔ بحرانی (mm) | فاصلهٔ خاموت | حاکم | برش می‌خواست | ضابطه می‌خواست | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|
| C1@ROOF | 467 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 248 mm | 75 mm | pass |
| C1@ST3 | 467 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 242 mm | 75 mm | pass |
| C1@ST2 | 471 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 210 mm | 88 mm | pass |
| C1@ST1 | 554 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 1,028 mm | 88 mm | pass |
| C2@PENT | 450 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 14,984 mm | 75 mm | pass |
| C2@ROOF | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 230 mm | 88 mm | pass |
| C2@ST3 | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 21,209 mm | 88 mm | pass |
| C2@ST2 | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 19,356 mm | 88 mm | pass |
| C2@ST1 | 554 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 13,695 mm | 88 mm | pass |
| C3@PENT | 450 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 7,759 mm | 75 mm | pass |
| C3@ROOF | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 4,449 mm | 88 mm | pass |
| C3@ST3 | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 42,586 mm | 88 mm | pass |
| C3@ST2 | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 64,157 mm | 88 mm | pass |
| C3@ST1 | 554 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 271 mm | 88 mm | pass |
| C4@ROOF | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 248 mm | 75 mm | pass |
| C4@ST3 | 475 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 693 mm | 75 mm | pass |
| C4@ST2 | 471 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 581 mm | 88 mm | pass |
| C4@ST1 | 550 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 1,023 mm | 88 mm | pass |
| C5@ROOF | 467 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 663 mm | 75 mm | pass |
| C5@ST3 | 467 | Φ12@60 mm (3 شاخه) | Ash | 708 mm | 75 mm | pass |
- 52 عضو دارد؛ ۲۰ تای با نزدیکترین خاموت چاپ شد.
ستون لاغر — تشدید مرتبهٔ دوم لنگر.
- 52 ستون از 52 لاغرند. بیشترین تشدید ×1.309 روی C10@ST1 با k·lu/r = 33.3.
| عضو | k·lu/r | δ_ns | δ_s (Q) | β_dns | ضریب نهایی | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|
| C10@ST1 | 33.3 | 1.309 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.309 | info |
| C11@ST1 | 33.3 | 1.304 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.304 | info |
| C13@ST1 | 33.3 | 1.279 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.279 | info |
| C5@ST1 | 33.3 | 1.270 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.270 | info |
| C7@ST1 | 33.3 | 1.245 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.245 | info |
| C10@ST3 | 35.6 | 1.243 | 1.007 (Q=0.0070) | 1.00 | 1.243 | info |
| C11@ST3 | 35.6 | 1.242 | 1.007 (Q=0.0070) | 1.00 | 1.242 | info |
| C8@ST1 | 33.3 | 1.234 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.234 | info |
| C13@ST3 | 35.6 | 1.222 | 1.007 (Q=0.0070) | 1.00 | 1.222 | info |
| C5@ST3 | 35.6 | 1.201 | 1.007 (Q=0.0070) | 1.00 | 1.201 | info |
| C10@ST2 | 30.5 | 1.176 | 1.006 (Q=0.0064) | 1.00 | 1.176 | info |
| C11@ST2 | 30.5 | 1.175 | 1.006 (Q=0.0064) | 1.00 | 1.175 | info |
| C7@ST3 | 35.6 | 1.171 | 1.007 (Q=0.0070) | 1.00 | 1.171 | info |
| C13@ST2 | 30.5 | 1.171 | 1.006 (Q=0.0064) | 1.00 | 1.171 | info |
| C12@ST1 | 29.2 | 1.162 | 1.003 (Q=0.0033) | 1.00 | 1.162 | info |
- 52 ستون دارد؛ ۱۵ تای با بیشترین تشدید چاپ شد.
- β_dns اندازهگیری شده نه فرض: سهم بار ماندگار (مرده) از بار محوری همان ترکیب، از خودِ تحلیل. هر جا مدل ترکیب فقط-مردهٔ قابل خواندن نداشته باشد کنار عدد «فرضی» میآید.
- K = ۱٫۰، Cm = ۱٫۰ و lu مرکزبهمرکز گرفته شده — هر سه ضریب را بالا میبرند نه پایین، چون لنگرهای دو سر با علامت در پوش تحلیل نیست.
- لنگری که به ردیف P-M و ردیف دومحوره میرود همین لنگر تشدیدشده است، نه لنگر خام تحلیل.
پیچش. بیشینهٔ پیچش مدل 3,417 kgf·m است روی B22@ST3، در برابر ظرفیت چاپشدهٔ 1,809 kgf·m.
- 19 عضو مردود (B19@ROOF, B19@ST1, B19@ST2, B19@ST3, B22@ROOF, B22@ST2، …) — خردشدن قطری یا خاموت بستهای که جا نمی‌شود؛ مقطع را بزرگ کنید.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۶ از ۲۶
بخش ۱۶
ستون قوی — تیر ضعیف
| گره | Σ Mnc (kgf·m) | 1.2 Σ Mnb (kgf·m) | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|
| 13@ST3 | 25,548 | 26,215 | 1.026 | fail |
| 10@ROOF | 24,568 | 22,912 | 0.933 | pass |
| 13@ST2 | 31,512 | 29,208 | 0.927 | pass |
| 11@ROOF | 24,584 | 22,024 | 0.896 | pass |
| 10@ST3 | 26,257 | 22,930 | 0.873 | pass |
| 5@ST3 | 25,064 | 21,283 | 0.849 | pass |
| 11@ST3 | 26,188 | 22,127 | 0.845 | pass |
| 10@ST2 | 32,269 | 25,246 | 0.782 | pass |
| 11@ST2 | 32,099 | 24,721 | 0.770 | pass |
| 1@ST3 | 23,095 | 17,378 | 0.752 | pass |
| 5@ST2 | 30,653 | 22,381 | 0.730 | pass |
| 1@ST2 | 26,852 | 19,022 | 0.708 | pass |
| 8@ST1 | 34,607 | 24,166 | 0.698 | pass |
| 7@ST3 | 24,933 | 17,195 | 0.690 | pass |
| 12@ST1 | 42,293 | 28,846 | 0.682 | pass |
| 10@ST1 | 38,523 | 24,921 | 0.647 | pass |
| 11@ST1 | 38,232 | 24,536 | 0.642 | pass |
| 7@ST2 | 30,330 | 18,967 | 0.625 | pass |
| 6@ST2 | 31,748 | 19,492 | 0.614 | pass |
| 4@ST1 | 31,827 | 19,022 | 0.598 | pass |
| 6@ST3 | 30,100 | 17,848 | 0.593 | pass |
| 6@ST1 | 33,975 | 19,168 | 0.564 | pass |
| 7@ST1 | 36,085 | 18,782 | 0.521 | pass |
| 13@ST1 | 37,346 | 19,024 | 0.509 | pass |
| 3@ROOF | 25,896 | 12,799 | 0.494 | pass |
| 2@ROOF | 26,011 | 12,799 | 0.492 | pass |
| 3@ST2 | 30,682 | 14,442 | 0.471 | pass |
| 2@ST2 | 31,205 | 14,442 | 0.463 | pass |
| 12@ST2 | 39,209 | 17,502 | 0.446 | pass |
| 3@ST1 | 32,474 | 14,442 | 0.445 | pass |
| 3@ST3 | 29,315 | 12,799 | 0.437 | pass |
| 2@ST1 | 33,239 | 14,442 | 0.435 | pass |
| 2@ST3 | 29,622 | 12,799 | 0.432 | pass |
| 12@ST3 | 36,778 | 15,704 | 0.427 | pass |
| 4@ST3 | 23,502 | 9,863 | 0.420 | pass |
| 4@ST2 | 27,459 | 11,507 | 0.419 | pass |
| 1@ST1 | 30,654 | 11,507 | 0.375 | pass |
| 5@ST1 | 36,299 | 13,270 | 0.366 | pass |
| 8@ST2 | 32,445 | 11,749 | 0.362 | pass |
| 8@ST3 | 30,624 | 10,773 | 0.352 | pass |
- مقایسه روی مقاومت اسمی است (بدون φ)، مطابق قاعدهٔ ΣMnc ≥ ۱٫۲ ΣMnb.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۷ از ۲۶
بخش ۱۷
مقاطع فولادی
| عضو | بند | ترکیب حاکم | demand | capacity | utilization | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|
| - | - | - | - | - | - | بدون عضو فولادی |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۸ از ۲۶
بخش ۱۸
واکنش تکیه‌گاه
- این واکنشها برای بردن دستی به SAFE است؛ طراحی پی جزو v1 نیست.
| گره | FZ max | ترکیب | FZ min | ترکیب | FX max | FY max |
|---|---|---|---|---|---|---|
| 10@Base | 100,731 kgf (988 kN) | SX1_EXN_EYN | -285 kgf (-2.80 kN) | EZC_UP | 1,398 kgf | -438 kgf |
| 118@Base | 68,405 kgf (671 kN) | SY1R_EXN_EYN | -56,723 kgf (-556 kN) | SY2NR_EXN_EYN | 469 kgf | -8,245 kgf |
| 11@Base | 95,155 kgf (933 kN) | SX1R_EXP_EYP | -198 kgf (-1.94 kN) | EZC_UP | 1,475 kgf | 405 kgf |
| 125@Base | 44,230 kgf (434 kN) | SX1NR_EXP_EYP | -38,060 kgf (-373 kN) | SX2R_EXP_EYP | -337 kgf | -7,048 kgf |
| 129@Base | 72,580 kgf (712 kN) | SX2N_EXN_EYN | -71,609 kgf (-702 kN) | SX1_EXN_EYN | -611 kgf | -6,297 kgf |
| 12@Base | 82,462 kgf (809 kN) | CON2-1 | -70.10 kgf (-0.69 kN) | EZC_UP | 1,531 kgf | 99.76 kgf |
| 13@Base | 86,576 kgf (849 kN) | CON2-1 | -1,811 kgf (-17.76 kN) | EZC_UP | 1,506 kgf | -301 kgf |
| 15@Base | 72,559 kgf (712 kN) | SY1_EXN_EYN | -62,015 kgf (-608 kN) | SY2N_EXN_EYN | 1,017 kgf | -16,302 kgf |
| 16@Base | 56,369 kgf (553 kN) | SY1N_EXP_EYP | -45,040 kgf (-442 kN) | SY2_EXP_EYP | -526 kgf | 5,505 kgf |
| 19@Base | 62,239 kgf (610 kN) | SY1N_EXP_EYP | -56,226 kgf (-551 kN) | SY2_EXP_EYP | 736 kgf | 14,078 kgf |
| 1@Base | 23,099 kgf (227 kN) | CON1-1 | -424 kgf (-4.16 kN) | EZC_UP | 333 kgf | -422 kgf |
| 2@Base | 196,137 kgf (1,923 kN) | SX1N_EXN_EYN | -183,518 kgf (-1,800 kN) | SX2_EXN_EYN | 23,899 kgf | 285 kgf |
| 31@Base | 167,477 kgf (1,642 kN) | SX1_EXN_EYN | -136,169 kgf (-1,335 kN) | SX2N_EXN_EYN | -25,950 kgf | -441 kgf |
| 33@Base | 207,798 kgf (2,038 kN) | SX1R_EXP_EYP | -187,189 kgf (-1,836 kN) | SX2NR_EXP_EYP | -36,208 kgf | 356 kgf |
| 39@Base | 12,980 kgf (127 kN) | CON2-1 | 4.12 kgf (0.04 kN) | CON-ST8 | -481 kgf | 3,756 kgf |
| 3@Base | 192,442 kgf (1,887 kN) | SX2N_EXN_EYN | -196,169 kgf (-1,924 kN) | SX1_EXN_EYN | 19,468 kgf | -15,724 kgf |
| 44@Base | 57,002 kgf (559 kN) | SY1_EXP_EYP | -35,374 kgf (-347 kN) | SY2N_EXP_EYP | -723 kgf | 4,058 kgf |
| 4@Base | 41,821 kgf (410 kN) | CON2-1 | -181 kgf (-1.77 kN) | EZC_UP | 829 kgf | 179 kgf |
| 5@Base | 84,288 kgf (827 kN) | CON2-1 | -1,634 kgf (-16.03 kN) | EZC_UP | -1,840 kgf | -960 kgf |
| 66@Base | 104,516 kgf (1,025 kN) | SX1N_EXN_EYN | -76,345 kgf (-749 kN) | SX2_EXN_EYN | 2,122 kgf | -507 kgf |
| 6@Base | 99,908 kgf (980 kN) | SY1_EXP_EYP | -76,333 kgf (-749 kN) | SY2N_EXP_EYP | -1,239 kgf | -15,872 kgf |
| 73@Base | 144,553 kgf (1,418 kN) | SX1_EXN_EYN | -99,865 kgf (-979 kN) | SX2N_EXN_EYN | -638 kgf | -641 kgf |
| 7@Base | 78,183 kgf (767 kN) | CON2-1 | 6.70 kgf (0.07 kN) | CON-ST8 | -1,430 kgf | -802 kgf |
| 8@Base | 75,125 kgf (737 kN) | CON2-1 | -199 kgf (-1.95 kN) | EZC_UP | -2,563 kgf | 828 kgf |
| 92@Base | 72,406 kgf (710 kN) | SY1NR_EXN_EYN | -62,524 kgf (-613 kN) | SY2R_EXN_EYN | 8,243 kgf | -1,344 kgf |
| 99@Base | 223,908 kgf (2,196 kN) | SX1R_EXP_EYP | -197,555 kgf (-1,937 kN) | SX2NR_EXP_EYP | 12,681 kgf | 356 kgf |
- FZ مثبت یعنی نیروی رو به بالای تکیه‌گاه (بار ثقلی). FZ منفی یعنی بلندشدگی.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۱۹ از ۲۶
بخش ۱۹
ردیف‌های موکول‌شده
- STD2800-4:3-3-seismic-load-present: 6 of 10 seismic pattern(s) carry no force anywhere in the model (ENX, ENY, EPX, EPY, EX, EY). ETABS generates an auto-lateral pattern's storey forces itself and writes none of them into the .e2k, so the seismic combinations here are gravity wearing a seismic name: the drift, the storey shear and the base shear are not the building's. Either export the joint forces from ETABS, or let sazeh build its own static-equivalent set from clause 3-3
- STD2800-4:irregularity: story PENT X: no storey above to compare with, or its stiffness is unmeasured
- STD2800-4:irregularity: story PENT Y: no storey above to compare with, or its stiffness is unmeasured
- STD2800-4:irregularity: irregularity 'reentrant_corner' is deferred in v1
- STD2800-4:irregularity: irregularity 'diaphragm_discontinuity' is deferred in v1
- STD2800-4:irregularity: irregularity 'out_of_plane_offset' is deferred in v1
- STD2800-4:irregularity: irregularity 'nonparallel' is deferred in v1
- STD2800-4:irregularity: irregularity 'geometric_setback' is deferred in v1
- STD2800-4:irregularity: irregularity 'inplane_discontinuity' is deferred in v1
- MABHAS6-1398:wind: wind load (Mabhas 6 chapter 6-10) is not computed by sazeh; the model has no loaded wind pattern. Basic wind speed (table 6-10-1) - اصفهان: V = 110 km/h, q = 0.57 kN/m2. It can govern on a light or slender building
- MABHAS6-1398:snow: no snow load in the model. Mabhas 6 puts snow on every roof by the city's snow zone, and sazeh does not write it (Pr = Is Cn Ch Cs Ps needs the roof exposure and shape). اصفهان is snow zone 3 (table 6-7-1), Ps = 1 kN/m2. Snow drift applies only in zones 4-6, so not in zone 3.
- STD2800-4:irregularity: story PENT: no column shear capacity to sum, or no storey above to compare with
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۰ از ۲۶
بخش ۲۰
پوشش طراحی
- 166 از 166 عضو واقعاً طراحی شد (100%).
- 0 عضو فقط SKIPPED گرفت و 0 عضو هیچ ردیفی نگرفت. SKIPPED یعنی طراحینشده، نه قبول.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۱ از ۲۶
بخش ۲۱
دیوار برشی — نیروی Pier
- برش درونصفحهٔ دیوار بند ۹-۲۳ کنترل میشود. خمش درونصفحه، ρ قائم و المان مرزی از SDSECTION خوانده می‌شوند (فولاد قائم روی طول دیوار پخش میشود و Mn را کمبرآورد میکند).
| دیوار | pier | طبقه | ترکیب | P | V2 | M3 | phi*Vn | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| W37@ROOF | P1 | ROOF | SX2_EXN_EYN | -13,881 kgf | 10,933 kgf | 316.75 kN·m (32,299 kgf·m) | 72,941 kgf | 0.150 | pass |
| W49@ST1 | P1 | ST1 | SX1N_EXN_EYN | -24,615 kgf | 43,158 kgf | -3,046.49 kN·m (-310,655 kgf·m) | 75,180 kgf | 0.574 | pass |
| W37@ST2 | P1 | ST2 | SX1_EXN_EYN | -80,243 kgf | 34,539 kgf | 2,048.42 kN·m (208,881 kgf·m) | 80,206 kgf | 0.431 | pass |
| W37@ST3 | P1 | ST3 | SX1_EXN_EYN | -49,086 kgf | 26,515 kgf | 1,076.78 kN·m (109,801 kgf·m) | 80,206 kgf | 0.331 | pass |
| W61@ROOF | P2 | ROOF | SY1R_EXN_EYN | -20,518 kgf | 43,630 kgf | -405.68 kN·m (-41,368 kgf·m) | 207,613 kgf | 0.210 | pass |
| W73@ST1 | P2 | ST1 | SX1NR_EXP_EYP | -54,511 kgf | 110,288 kgf | -6,080.99 kN·m (-620,089 kgf·m) | 226,754 kgf | 0.486 | pass |
| W61@ST2 | P2 | ST2 | SX1NR_EXP_EYP | -48,009 kgf | 100,748 kgf | -3,895.89 kN·m (-397,270 kgf·m) | 226,754 kgf | 0.444 | pass |
| W61@ST3 | P2 | ST3 | SX1NR_EXP_EYP | -35,712 kgf | 77,071 kgf | -2,114.34 kN·m (-215,603 kgf·m) | 226,754 kgf | 0.340 | pass |
| W21@ROOF | P3 | ROOF | SY2N_EXP_EYP | -15,481 kgf | 18,420 kgf | -427.41 kN·m (-43,583 kgf·m) | 132,725 kgf | 0.139 | pass |
| W1@ST1 | P3 | ST1 | SY1N_EXP_EYP | -111,740 kgf | 57,427 kgf | -4,131.99 kN·m (-421,346 kgf·m) | 144,961 kgf | 0.396 | pass |
| W21@ST2 | P3 | ST2 | SY1N_EXP_EYP | -80,357 kgf | 48,046 kgf | -2,530.19 kN·m (-258,008 kgf·m) | 144,961 kgf | 0.331 | pass |
| W21@ST3 | P3 | ST3 | SY1N_EXP_EYP | -50,880 kgf | 36,405 kgf | -1,272.25 kN·m (-129,733 kgf·m) | 132,725 kgf | 0.274 | pass |
- خمش درونصفحه، ρ قائم و المان مرزی — بهازای pier و طبقه. فولاد قائم SDSECTION روی طول دیوار پخش میشود، پس φMn نسبت به المان مرزی واقعی کمبرآورد است و نسبت خمشی سقفِ بالا است نه جواب نهایی:
| بند | pier | طبقه | تقاضا | ظرفیت | نسبت | وضعیت |
|---|---|---|---|---|---|---|
| wall-flexure | P1 | ROOF | 316.75 kN·m (32,299 kgf·m) | 1,626.74 kN·m (165,881 kgf·m) | 0.195 | pass |
| wall-vertical-rho | P1 | ROOF | rho_l=0.0127 | min 0.0025 | 5.085 | pass |
| wall-boundary-element | P1 | ROOF | c/lw=0.167 | 0.20 | 0.833 | pass |
| wall-flexure | P1 | ST1 | 3,046.49 kN·m (310,655 kgf·m) | 1,554.46 kN·m (158,511 kgf·m) | 1.960 | fail |
| wall-vertical-rho | P1 | ST1 | rho_l=0.0127 | min 0.0025 | 5.085 | pass |
| wall-boundary-element | P1 | ST1 | c/lw=0.167 | 0.20 | 0.833 | pass |
| wall-flexure | P1 | ST2 | 2,048.42 kN·m (208,881 kgf·m) | 1,164.10 kN·m (118,705 kgf·m) | 1.760 | fail |
| wall-vertical-rho | P1 | ST2 | rho_l=0.0127 | min 0.0025 | 5.085 | pass |
| wall-boundary-element | P1 | ST2 | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P1 | ST3 | 1,076.78 kN·m (109,801 kgf·m) | 1,389.68 kN·m (141,708 kgf·m) | 0.775 | pass |
| wall-vertical-rho | P1 | ST3 | rho_l=0.0127 | min 0.0025 | 5.085 | pass |
| wall-boundary-element | P1 | ST3 | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P2 | ROOF | 405.68 kN·m (41,368 kgf·m) | 8,148.77 kN·m (830,944 kgf·m) | 0.050 | pass |
| wall-vertical-rho | P2 | ROOF | rho_l=0.0086 | min 0.0025 | 3.444 | pass |
| wall-boundary-element | P2 | ROOF | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P2 | ST1 | 6,080.99 kN·m (620,089 kgf·m) | 7,467.65 kN·m (761,488 kgf·m) | 0.814 | pass |
| wall-vertical-rho | P2 | ST1 | rho_l=0.0086 | min 0.0025 | 3.444 | pass |
| wall-boundary-element | P2 | ST1 | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P2 | ST2 | 3,895.89 kN·m (397,270 kgf·m) | 7,597.94 kN·m (774,774 kgf·m) | 0.513 | pass |
| wall-vertical-rho | P2 | ST2 | rho_l=0.0086 | min 0.0025 | 3.444 | pass |
| wall-boundary-element | P2 | ST2 | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P2 | ST3 | 2,114.34 kN·m (215,603 kgf·m) | 7,844.34 kN·m (799,900 kgf·m) | 0.270 | pass |
| wall-vertical-rho | P2 | ST3 | rho_l=0.0086 | min 0.0025 | 3.444 | pass |
| wall-boundary-element | P2 | ST3 | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P3 | ROOF | 427.41 kN·m (43,583 kgf·m) | 3,467.24 kN·m (353,560 kgf·m) | 0.123 | pass |
| wall-vertical-rho | P3 | ROOF | rho_l=0.0091 | min 0.0025 | 3.626 | pass |
| wall-boundary-element | P3 | ROOF | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
| wall-flexure | P3 | ST1 | 4,131.99 kN·m (421,346 kgf·m) | 2,219.11 kN·m (226,286 kgf·m) | 1.862 | fail |
| wall-vertical-rho | P3 | ST1 | rho_l=0.0091 | min 0.0025 | 3.626 | pass |
| wall-boundary-element | P3 | ST1 | c/lw=0.083 | 0.20 | 0.417 | pass |
| wall-flexure | P3 | ST2 | 2,530.19 kN·m (258,008 kgf·m) | 2,636.15 kN·m (268,812 kgf·m) | 0.960 | pass |
| wall-vertical-rho | P3 | ST2 | rho_l=0.0091 | min 0.0025 | 3.626 | pass |
| wall-boundary-element | P3 | ST2 | c/lw=0.083 | 0.20 | 0.417 | pass |
| wall-flexure | P3 | ST3 | 1,272.25 kN·m (129,733 kgf·m) | 3,013.76 kN·m (307,318 kgf·m) | 0.422 | pass |
| wall-vertical-rho | P3 | ST3 | rho_l=0.0091 | min 0.0025 | 3.626 | pass |
| wall-boundary-element | P3 | ST3 | c/lw=0.125 | 0.20 | 0.625 | pass |
- آرماتور افقی لازم (کف است، نه نقشه؛ قطر میلگرد فرض شده):
| دیوار | rho_t | فاصله | تعداد شبکه |
|---|---|---|---|
| W37@ROOF | 0.0020 | 314 mm | 1 |
| W49@ST1 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W37@ST2 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W37@ST3 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W61@ROOF | 0.0020 | 314 mm | 1 |
| W73@ST1 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W61@ST2 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W61@ST3 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W21@ROOF | 0.0020 | 314 mm | 1 |
| W1@ST1 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W21@ST2 | 0.0025 | 251 mm | 1 |
| W21@ST3 | 0.0020 | 314 mm | 1 |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۲ از ۲۶
بخش ۲۲
متره — وزن و حجم
- وزن خودِ سازه از هندسه و چگالی مصالح مدل، نه از جدول نورد.
| قلم | kg | تن |
|---|---|---|
| اسکلت بتنی | 150,337 | 150.34 |
| دال | 184,586 | 184.59 |
| دیوار | 304,481 | 304.48 |
| جمع | 639,404 | 639.40 |
| حجم بتن | m³ |
|---|---|
| تیر و ستون | 65.4 |
| دال | 87.3 |
| دیوار | 132.4 |
| جمع | 285.0 |
- حجم بتن ناخالص است؛ جای آرماتور از آن کم نشده، که همان شکلی است که بتن سفارش داده میشود.
- بخشی که با تعویض مقطع جابهجا میشود (تیر و ستون): 150,337 kg
- آرماتور طولی طراحیشده: 1,889 kg از 126 عضو؛ 40 عضو بتنی ردیف As ندارد
کف است: As فقط فولاد کششیِ لنگر حاکم است — آرماتور بالا و پایین تیر، خاموت، وصله و خم در آن نیست. برای مقایسهٔ دو طرح درست است، برای خرید نه.
- قفس آرماتور طولیِ ثبتشده در مقاطع: 3,404 kg — ناقص است: خاموت و آرماتور تیر در مقطع نیست، پس این کف است نه لیستوفر.
| طبقه | kg |
|---|---|
| ST1 | 166,050 |
| ST2 | 157,174 |
| ST3 | 151,858 |
| ROOF | 151,858 |
| PENT | 12,465 |
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۳ از ۲۶
بخش ۲۳
بهینه‌سازی — چقدر سبک‌تر
- بهینه‌سازی روی این مدل اجرا نشده، بنابراین ستون Δ وزن جدول زیر پیشنهاد است و نه نتیجهٔ اجرا. با sazeh optimize هر پیشنهاد با تحلیل دوباره سنجیده میشود.
ظرفیت گروههای طراحی
| گروه | نقش | تعداد | مقطع | وزن گروه (kg) | نسبت اندازه | پلهٔ پایین | Δ وزن (kg) |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| G-B-ST2-B350X350 | تیر | 22 | RCB350x350 | 25,167 | 0.523 | RCB300x300 | -6,677 |
| G-B-ST1-B350X350 | تیر | 20 | RCB350x350 | 22,614 | 0.689 | RCB300x300 | -6,000 |
| G-B-ROOF-B300X350 | تیر | 22 | RCB300x350 | 21,572 | 0.611 | RCB250x400 | -1,027 |
| G-B-ST3-B300X350 | تیر | 22 | RCB300x350 | 21,572 | 0.604 | RCB250x400 | -1,027 |
| G-COL-ST1-C350X350 | ستون | 11 | RC350x350 | 10,847 | 0.628 | RC300x300 | -2,878 |
| G-COL-ST2-C350X350 | ستون | 11 | RC350x350 | 9,918 | 0.777 | RC300x300 | -2,631 |
| G-COL-ROOF-C300X300 | ستون | 7 | RC300x300 | 4,637 | 1.112 | باید بزرگ شود | — |
| G-COL-ST3-C300X300 | ستون | 7 | RC300x300 | 4,637 | 0.670 | کوچک‌ترینِ کاتالوگ | — |
| G-COL-ROOF-C350X350 | ستون | 4 | RC350x350 | 3,606 | 0.920 | RC300x300 | -957 |
| G-COL-ST3-C350X350 | ستون | 4 | RC350x350 | 3,606 | 0.442 | RC300x300 | -957 |
| G-B-PENT-B300X350 | تیر | 3 | RCB300x350 | 2,999 | 0.285 | RCB250x400 | -143 |
| G-COL-PENT-C300X300 | ستون | 4 | RC300x300 | 2,484 | 1.069 | باید بزرگ شود | — |
| G-B-ROOF-B250X350 | تیر | 3 | RCB350x250 | 1,747 | 0.172 | RCB250x300 | -250 |
| G-B-ST1-B250X350 | تیر | 3 | RCB350x250 | 1,747 | 0.172 | RCB250x300 | -250 |
| G-B-ST2-B250X350 | تیر | 3 | RCB350x250 | 1,747 | 0.172 | RCB250x300 | -250 |
| G-B-ST3-B250X350 | تیر | 3 | RCB350x250 | 1,747 | 0.175 | RCB250x300 | -250 |
| G-COL-ST1-C350X400 | ستون | 1 | C350X400 | 1,127 | 0.376 | خارج کاتالوگ | — |
| G-COL-ROOF-C350X400 | ستون | 1 | C350X400 | 1,030 | 0.362 | خارج کاتالوگ | — |
| G-COL-ST2-C350X400 | ستون | 1 | C350X400 | 1,030 | 0.329 | خارج کاتالوگ | — |
| G-COL-ST3-C350X400 | ستون | 1 | C350X400 | 1,030 | 0.299 | خارج کاتالوگ | — |
| G-B-PENT-B250X350 | تیر | 1 | RCB350x250 | 1,008 | 0.172 | RCB250x300 | -144 |
| G-B-ROOF-B350X400 | تیر | 3 | RCB350x400 | 966 | 0.172 | RCB300x450 | -35 |
| G-B-ST1-B350X400 | تیر | 2 | RCB350x400 | 966 | 0.172 | RCB300x450 | -35 |
| G-B-ST3-B350X400 | تیر | 3 | RCB350x400 | 966 | 0.172 | RCB300x450 | -35 |
| G-B-ST2-B350X400 | تیر | 2 | RCB350x400 | 644 | 0.172 | RCB300x450 | -23 |
| G-B-ST1-B400X400 | تیر | 1 | RCB400x400 | 552 | 0.172 | RCB350x350 | -129 |
| G-B-ST2-B400X400 | تیر | 1 | RCB400x400 | 368 | 0.172 | RCB350x350 | -86 |
- ستون «نسبت اندازه» بحرانیترین نسبت تنش گروه است پس از کنارگذاشتن بندهایی که آرماتور یا خاموتشان در همین ابزار طراحی میشود. آن بندها بهناچار روی ۱٫۰۰۰ مینشینند و اگر شمرده شوند هیچ گروهی هرگز دارای ظرفیت آزاد شناخته نمی‌شود.
- این ستون یک غربال است و نه نتیجهٔ ارزیابی. نسبت کوچک یعنی گروه نامزد بررسی است؛ پذیرش مقطع کوچکتر تنها از تحلیل دوبارهٔ همان مدل بهدست میآید، از آنجا که کوچکشدن یک عضو سهم بار را به اعضای دیگر منتقل میکند.
- «خارج کاتالوگ» یعنی مقطع فعلی در کاتالوگ این ابزار وجود ندارد، بنابراین نه پلهٔ پایین دارد و نه پلهٔ بالا. این کمبود داده است و نه نتیجهای دربارهٔ خودِ عضو.
- «باید بزرگ شود» یعنی گروه ظرفیت آزاد ندارد و نسبت تنش آن از یک گذشته است، بنابراین پرسش کوچککردن دربارهٔ این گروه مطرح نیست.
- «کوچک‌ترینِ کاتالوگ» یعنی در همین خانوادهٔ مقاطع ردیف سبکتری وجود ندارد. اگر ابعاد کوچکتر در عمل ساخته میشود، افزودن ردیف به کاتالوگ کارِ داده است و نه کارِ تحلیل.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۴ از ۲۶
بخش ۲۴
کارهای لازم در ETABS
- این فهرست از ردیفهایی ساخته شده که واقعاً مردود شده‌اند، نه از یک الگوی ثابت.
- Define ▸ Mass Source — سهم بار زنده را به 20% برسانید (جدول ۳-۱ استاندارد ۲۸۰۰).
- Assign ▸ Frame ▸ Property Modifiers — ضرایب سختی این دفترچه: I2/I3 = 0.35 برای تیر و 0.7 برای ستون. اگر مدل ETABS ضریب دیگری دارد، دریفت این دفترچه با دریفت آن نمیخواند.
- ستون قوی — تیر ضعیف: بزرگکردن ستون یا کوچککردن تیر در گرههای بخش ۱۶. بند ΣMnc ≥ ۱٫۲ ΣMnb با مقاطع فعلی برقرار نیست.
- بازخوانی مدل به e2k هنوز پیاده نشده. فعلاً این تغییرات دستی در ETABS اعمال میشود. مسیر تصمیمگرفتهشده: سامانه از فایل اصلی کپی میگیرد و فقط همین سطرها را روی کپی عوض میکند، تا هر بلوکی که نمیشناسد دستنخورده رد شود (docs/ARCHITECTURE.md §۸.۱).
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۵ از ۲۶
بخش ۲۵
کنترل‌های تکمیلی ۲۸۰۰ — خرپشته، پیچش، مؤلفهٔ قائم و روش تحلیل
| موضوع | وضعیت | شرح |
|---|---|---|
| خرپشته | مقدار محاسباتی | وزن لرزه‌ای خرپشته (PENT) برابر 11.7% وزن بام است. از آنجا که این مقدار کمتر از ۲۵ درصد است، خرپشته طبقه محسوب نمی‌شود و ارتفاع ساختمان برای زمان تناوب 13.10 متر در نظر گرفته شده است. بام و خرپشته از کنترل نامنظمی جرمی مستثنی شده‌اند. اگر خرپشته طبقه محسوب می‌شد، ارتفاع H برابر 16.10 متر، زمان تناوب تجربی 0.402 ثانیه می‌شد. ضریب بازتاب B1 و در نتیجه برش پایه تغییر نمی‌کرد، زیرا هر دو زمان تناوب روی بخش ثابت طیف قرار دارند. |
| پیچش اتفاقی و ضریب Ax | رعایت شده | خروج از مرکزیت اتفاقی ۵ درصد در همهٔ بارهای جانبی منظور شده است و هیچ طبقه‌ای نامنظمی پیچشی ندارد که بزرگ‌نمایی آن را لازم کند. |
| مؤلفهٔ قائم زلزله (۳-۳-۹) | رعایت شده | مؤلفهٔ قائم زلزله Fv = 0.6 A I Wp بر 23 عضو طره اعمال شده است. طره‌ها افزون بر آن زیر ترکیب رو به بالا و بدون اثر کاهندهٔ بار ثقلی کنترل می‌شوند. الگوی بار EZ1 مدل دفتر به‌عنوان مؤلفهٔ قائم خود طراح شناخته شده و مقدار آن کنترل نشده است. |
| روش تحلیل | رعایت شده | ساختمان با 4 طبقه و ارتفاع 13.1 متر شرایط استفاده از روش استاتیکی معادل را دارد. |
| محدودیت احداث (۱-۷-۳) | رعایت شده | در پهنهٔ با خطر نسبی متوسط و زمین نوع III، هیچ‌یک از نامنظمی‌های ممنوع بند ۱-۷-۳ (طبقهٔ خیلی ضعیف، طبقهٔ خیلی نرم یا نامنظمی پیچشی شدید در شرایط غیرمجاز) در ساختمان وجود ندارد. |
| فاصله از مرز زمین مجاور | مقدار محاسباتی | حداقل فاصلهٔ بالاترین تراز از مرز زمین مجاور 80 میلی‌متر است (بر مبنای ۰٫۰۰۵ ارتفاع هر تراز از تراز پایه). این عدد با درز اجراشده مقایسه نمی‌شود، زیرا درز واقعی در مدل وجود ندارد. |
| بار باد | موکول | بار باد (فصل ۶-۱۰ مبحث ششم) در این محاسبه منظور نشده است. سرعت مبنای باد برای ایستگاه اصفهان طبق جدول ۶-۱۰-۱ برابر 110 کیلومتر بر ساعت و فشار مبنای آن 0.57 کیلونیوتن بر مترمربع است. در ساختمان‌های سبک، یک یا دو طبقه و به‌ویژه سوله‌ها، بار باد ممکن است بر بار زلزله حاکم باشد و باید جداگانه کنترل شود. |
| بار برف | موکول | مدل بار برف ندارد و این ابزار بار برف بام را تولید نمی‌کند. شهر محل پروژه طبق جدول ۶-۷-۱ در منطقهٔ برف 3 قرار دارد و بار برف مبنای آن 1 کیلونیوتن بر مترمربع است. انباشتگی برف فقط در مناطق ۴ تا ۶ الزامی است و در این منطقه لازم نیست. |
آستانهٔ ۲۵ درصد خرپشته، قواعد مؤلفهٔ قائم برای اعضا، شرایط روش تحلیل، بند ۱-۷-۳ و ضابطهٔ فاصله از مرز از منابع ثانویه استخراج شده‌اند و هنوز با متن چاپی استاندارد ۲۸۰۰ تطبیق داده نشدهاند.
sazeh · DESIGN4_2_اصفهانبرگهٔ ۲۶ از ۲۶